EVALUACIÓN DE ESTABILIDAD Y DISEÑO DE ENTRADAS DE TÚNELES

...

GSI = 80 el valor de Cm / σlab. Puede ser determinado para ser 0,10. Además, el ángulo de fricción "φ '"

para diferentes combinaciones de GSI y mi (constante de roca para la roca intacta) fue proporcionado en el mismo fuente. Utilizando los valores de GSI y mi el valor de φ 'se lee como 450-470

(Para la mencionada rocas mi puede suponerse que está en el orden de 33 y 27).

Haciendo uso del criterio de Mohr-Coulomb, la resistencia a la compresión uniaxial del macizo rocoso

y la pendiente de la recta que relaciona importante esfuerzo principal y la tensión principal puede ser menor

Estimada a partir de

[pic 11] [pic 12]

Para rocas quebradizas masivos en tela de juicio la resistencia a la compresión uniaxial del macizo rocoso puede ser como sigue

[pic 13]

Como puede verse, los resultados de dos enfoques diferentes parecen estar en buena concordancia. De paso, El factor de escala "FS" se informó a ser 0,45-0,55 en Palmström de 1995, que coincide con la

Los valores obtenidos a partir de los planteamientos propuestos en el presente documento. Habiendo estimado la resistencia a la compresión uniaxial del macizo rocoso, el índice de estabilidad " S " (EQ1) puede reescribirse de la siguiente forma

S== 18.5 (11)[pic 14][pic 15]

0.027 H, Mpa, H(m)[pic 16]

La ecuación 11 para el túnel en forma de arco, (A=3.2, B=2.3), se representa en la figura 1 que ilustra el índice de estabilidad de variación "S" en contra de la profundidad del túnel "H" en una función de la resistencia a la compresión uniaxial de la roca intacta- fuerza de laboratorio - "σlab." Esta tabla da directamente el índice de estabilidad bajo condiciones siguientes:

- Tensiones altas y variable anisotrópicas debido a los esfuerzos tectónicos no se tienen en cuenta. La relación de esfuerzo vertical/horizontal está razonablemente bien predicho por la ecuación 5 basado en mediciones reales de esfuerzos.

- La resistencia de la muestra de roca debe ser determinada en la misma dirección que se está produciendo el esfuerzo tangencial. Si la anisotropía fuerza en la roca está bien definida esta propiedad puede ser incluido en el análisis que tenga un factor de reducción adecuado en consideración.

- Caracterización de modo de fallo en la roca quebradiza masiva informado por Palmström, 1995 y 1996 se adoptó:

ÍNDICE DE ESTABILIDAD "S"

MODOS DE FALLO

> 2.5

No inestabilidad inducida por esfuerzo de la roca

2.5 - 1

Alta tensión-aflojando ligeramente

1 - 0.5

Derrumbes de luz o astillamiento

Explosión de roca pesada

Estos valores también se indican en la figura 1. El examen de la figura 1, los principales resultados pueden resumirse como los siguientes:

- Para una resistencia a la compresión uniaxial dado de muestra de roca "σlab.".Como la profundidad de túnel aumenta el índice de estabilidad disminuye. Por ejemplo, para σlab. = 125 MPa si la profundidad del túnel es de aproximadamente 450 m del túnel en cuestión será sometida a "derrumbes" o astillamiento en el techo. Si la profundidad del túnel es de unos 1000 m es probable que esté expuesto a la "explosión de roca pesada" del túnel.

- En caso de profundidad constante de túnel como la resistencia a la compresión uniaxial de la muestra aumenta roca "la roca se vuelve frágil" los aumentos del índice de estabilidad. Por ejemplo, si H se toma como 400 m para σlab. = 50 MPa el índice de estabilidad puede ser estimado en 0,5 es decir "astillamiento pesado" se producirá en el túnel en cuestión. Si la resistencia a la compresión uniaxial es 250 MPa el índice de estabilidad para el mismo túnel puede predecirse como aproximadamente 2,25. Esto significa que el túnel se insistirá bastante. Desde un punto de vista modo de fallo, se puede esperar ligero aflojamiento.

2.2 LOS PROBLEMAS DE ESTABILIDAD DE LOS TÚNELES DE CARRETERA EN NORUEGA

En esta sección, mediante el uso de valores de ingeniería que pertenecen a la capacidad de predicción de los túneles de carretera y Heggura Kobbskaret de la figura 1 se ilustra. Los valores considerados se obtuvieron de Myrvang y Davik, 1997. Como puede verse en la figura 1 el túnel de carretera Heggure (σlab. = 120-195 MPa, H = 600 a 700 m) se encuentra en zonas de altos esfuerzos, ligeramente aflojando y alto estallido de roca /astillamiento. En cuanto al túnel de carretera Kobbskaret (σlab. = 36 a 143 MPa, H = 25-600 m), este túnel se somete a tensiones altas rocas y derrumbes pesados. De acuerdo con el comportamiento real de la fuerza de la muestra de roca.

[pic 17]

Fig.1 Relación entre la profundidad de túnel y el índice de estabilidad de diferente resistencia a la compresión uniaxial de muestra de roca.

Túneles reportados en la referencia mencionada anteriormente, desprendimientos pesada debido a las tensiones altas de roca se experimentó en ambos túneles. En resumen, los resultados de la figura 1 se puede decir que al estar en buen acuerdo con los verdaderos comportamientos de los túneles de evaluación.

3. Diseño De Fibra De Acero Reforzado Con Concreto Lanzado (For) En Los Revestimientos De Túneles Sometidos A Una Derrumbes

3.1 Consideraciones Generales

Las fibras de acero se emplean ampliamente para hormigón proyectado, debido a la celebración de varias ventajas (Moyson, 1994):

- Ductilidad: la adición de fibras de acero proporciona el hormigón proyectado un importante grado de ductilidad. Esta ductilidad aumenta la capacidad de carga de flexión de fibra de acero revestimientos de hormigón proyectado reforzado.